球铁压边冒口求救

铸造小狗

maohongyu 发表于 2019-5-8 14:12
压边压多少不好计算，理论是压边冒口在液态收缩时 压边处有补缩通道；凝固收缩压边处凝固，靠自补缩。但 ...

) [  t( R7 ]1 Y“开关“的作用没有掌控好！

maohongyu

铸造小狗 发表于 2019-5-8 15:50
, [, o! h5 A: ]# A+ t0 M“开关“的作用没有掌控好！

嗯  东北把开关叫“闭火”

castengineer

卡不死 发表于 2019-5-8 15:00
冒口在你所画的位置看不到，因为那一部位肉被去掉了。铸件的缺陷，不单是压边位置，冒口正下方，直壁（大 ...

) r- d, T, I: s6 ]9 c
: O- t- p( @+ H$ w9 o- k1:把压边宽度改为6mm。
5 C/ X+ K4 o" R( o( `% h' E7 g8 z2:冒口体积太大 先按现在的出品率，把冒口改为6个均布。直壁有缩松是过流密度太大和压边太宽所致。

现在的冒口本身就是热冒口。

castengineer

5 g& ~5 x+ u! t+ v" e) H2 c1 Q压边冒口是均衡凝固的始祖，应用范围有限。不能用均衡凝固的思维模式来应用。

& ]% ^9 _! T: s" u. _3 o5 I1：均衡凝固的理论基础是卡塞博士球铁凝固理论的应用。中国均衡凝固的提出者 剽窃了卡塞博士的球铁凝固理论和中国铸造工人的劳动智慧，据为己有加以论述而已。充其量起到一个编籍而已，确被定性为科技成果发明奖。哗天下之大稽。
2：铸元素能改变球铁共晶结晶的型式.并能改变球铁晶间的网络状碳化物呈粒状碳化物.
8 e  c* P; w! j1 X* q5 y3:由三位院士鉴定渲和一号.历经十几万次的试验,改变了中国两千年的造型型砂的使用历史.取得骄人的成果.
6 M8 }; G/ I, n) @0 \4:智能炉前热分析仪.单用单通道测定,就能取代高端化验仪器.和铸件性能测定.成为一种万能仪器.
.....

这些大师,都是伪科学的始做蛹者.使中国铸造界蒙羞.
一名铸造工作者,都有离开自己一生为之奋斗的历史舞台的一刻.当行将离开这个舞台时.留点经验或教训给后继者.给他们用以借鉴.少留点误导吧!!!.

陈栋的宝宝

卡不死 发表于 2019-5-8 14:51
2019，不知道是什么原因，做过几个模型，实际跟模拟结果不符合的

- x, d6 |$ y$ }: ?% B" X9 g- g# O我用起来感觉还行，和MAGMA区别不大，你做复杂铸件充型模拟的时候出没出现过不收敛导致充型模拟不下去的情况啊。

卡不死

陈栋的宝宝 发表于 2019-5-8 23:30
我用起来感觉还行，和MAGMA区别不大，你做复杂铸件充型模拟的时候出没出现过不收敛导致充型模拟不下去的 ...

有啊，这个估计与网格有关系。特别奇怪的是，用procast模拟，经常出现冒口会矮了一大截，充型是充满的，但是凝固后，冒口高度缩下去一大段。这个绝对不是补缩的关系，不符合常理啊，至今搞不懂。

卡不死

castengineer 发表于 2019-5-8 17:31
4 a2 y& r3 ]' [1 S- y1 ]$ b# C1:把压边宽度改为6mm。
3 f5 E- _! W# R9 F! g6 ~6 ]9 K2:冒口体积太大 先按现在的出品率，把冒口改为6个均布。直壁有缩松是过流密度太大 ...

5 h  q$ j, B; }( K- o5 _谢谢您指点。确实是过热，车了两件，直壁缩的都是冒口下面位置。这个件非常麻烦，外面那些凸台钻孔，内壁是加工齿的，不能有缺陷

castengineer

' j& P$ X1 f- ?3 B% V

卡不死 发表于 2019-5-9 10:40
谢谢您指点。确实是过热，车了两件，直壁缩的都是冒口下面位置。这个件非常麻烦，外面那些凸台钻孔，内壁 ...

' h+ y( _( Y" i2 b动模具太费事。模具先不动,把压边厚度改成6毫米.能改善.看一下结果.这个尺寸是压边冒口的最大极限.

rxdsax

2 @& j$ s$ M, X7 B6 [/ ^
1、球铁件一般不用压边冒口。
2、中间补缩通道没断的话，不用放那么多冒口。
3、铁水经冒口分流以后，横浇道的横截面积要相应减小

rxdsax

你把三维图档上传一下， 还有材质、浇注温度、浇注时间说明一下，大家可以一起帮忙想想办法

dlee

压边冒口 的 冒口颈 的 长度 为零，产品件慎用！

jingdizhiwa

无论如何，建议冒口之间用冷铁隔开，可能就没事了
8 o. ]* s, @7 C) }

xuwu531

是明冒口吗，明冒口+潮模砂+大物理冒口颈球铁件易出问题

qwsx

听董工的，先试试压边6mm。
4 d; R: n# ]8 A* @% J

老翻砂匠

不知道最后的情况怎么样？感觉这个浇冒口系统很有意思，别的暂且不说，就工艺出品率而言，才几何啊？
6 t. ^! V4 P/ [) S$ ~
最近，我为一个铸造企业“救火”，380Kg的大飞轮（HT250，直径700，高180），也只不过用“一浇两冒一溢流”的工艺，彻底解决问题，需要注意的是浇注的工艺，这点很重要！

dlee

castengineer 发表于 2019-5-8 19:14
0 J9 N8 \& b  m2 F) l压边冒口是均衡凝固的始祖，应用范围有限。不能用均衡凝固的思维模式来应用。

& E0 P+ J; M: i4 i# V1：均衡凝固的理论基础是卡 ...

“”压边冒口是均衡凝固的始祖“” ------ 不同意！     
' N+ d# ~/ ^3 d" D1 V) H
3 E) ]; |- Z  z% s0 n$ b& s
7 G" r3 K  s' ?) Z# c, u) r; G( M同意------  “” 应用范围有限。  不能用均衡凝固的思维模式来应用。“”  

9 A7 a& B* R# U0 Z

castengineer

对的，压边冒口，冒口颈是0，不适用于均衡凝固思路。

卡不死

老翻砂匠 发表于 2019-5-27 21:45
8 S4 c, E" E2 B+ P不知道最后的情况怎么样？感觉这个浇冒口系统很有意思，别的暂且不说，就工艺出品率而言，才几何啊？

最近 ...

8 K( ^1 h0 R6 Q7 }; R没有进行下步的修改。用原来的工艺拿去手工树脂砂造型，依然有微观缩，就是加工后做渗透才能发现的。
做过很多次procast模拟（潮模砂），压边冒口、内部放侧冒口。改为6压边冒口，压边14mm效果是最好的。
5 y7 Z7 H' _8 R/ N# Q% q5 K! n4 i从我这几次的模拟结果看，这个件的结构，内部掏空的位置的砂（泥芯为覆膜砂）散热不好，容易导致缩。既不能从这里进水（会导致此处散热更差），冒口也不能离开这个位置太远

卡不死

圆圈位置因为散热差，最容易出现缩

卡不死

rxdsax 发表于 2019-5-9 14:30
1、球铁件一般不用压边冒口。
3 p0 s: I3 \- b, r) C& V1 t2、中间补缩通道没断的话，不用放那么多冒口。
3、铁水经冒口分流以后，横浇 ...

补缩是断开的，内部结构有四个位置做空了。在法兰顶面处是很薄的